一、以赤铁矿为主配加磁铁矿制备的氧化球团矿显微结构（论文文献综述）
李昊堃[1]（2020）在《太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究》文中进行了进一步梳理碱性球团矿具有生产过程污染物排放量、固体燃料消耗量和返料量低于烧结矿,且其高温冶金性能优于酸性球团矿,高炉配用后有利于高炉实现低渣比、低燃料比及低污染物排放冶炼等多方面优点。国外企业生产碱性球团矿一般采用带式焙烧机工艺（使用气体燃料）,但我国由于能源结构以煤为主,国内球团矿生产企业（特别是独立运行的球团矿生产企业）主要采用以煤为燃料的链篦机-回转窑工艺。因此,需要从冶金物理化学的基本原理出发,结合必要的实验室研究和工业化试验,针对链篦机-回转窑碱性球团矿生产及高炉碱性球团矿应用过程中涉及的环节开展系统的基础研究工作。本文结合太钢未来在自有铁矿资源利用及高炉炉料结构优化方面的发展规划,基于太钢自产铁矿粉的原料特性,围绕链篦机-回转窑法碱性球团生产和高炉碱性球团应用,通过理论分析、模型计算、实验模拟及工业试验,系统研究了碱性球团焙烧特性和还原膨胀微观机制、链篦机-回转窑法生产碱性球团的适宜热工制度、高比例碱性球团高炉炉料结构对高炉冶炼过程影响的热力学机理。为全面推广链篦机-回转窑法碱性球团生产,以及高炉碱性球团矿应用提供理论基础和技术支撑。基于分子理论建立的球团矿焙烧过程热力学模型,系统研究了碱度对球团矿焙烧过程中形成复杂分子及其含量的影响。并在实验室条件下,以太钢自产铁精矿作为原料,制备了不同碱度的球团矿,应用XRD、SEM、EDS、Image-Pro Plus等研究手段,检测了不同碱度球团矿中复杂分子及其含量,验证了热力学模型计算结果的准确性。基于分子理论建立的热力学模型,为研究球团矿的焙烧过程提供了一种新的可靠研究手段,可以方便的预测出原料成分及焙烧温度变化对于球团矿焙烧过程的影响。利用建立的球团矿焙烧热力学模型结合必要的实验研究,系统研究了碱度对于球团矿焙烧固结机理的影响。研究结果表明,对于酸性球团矿而言,其固结机理为赤铁矿晶体再结晶并形成连晶结构;对于碱性球团矿而言,其固结机理为铁酸钙、含钙硅酸盐等低熔点化合物取代Fe2O3微晶连接成为赤铁矿晶体间的粘结相,并且球团矿的碱度不同粘结相的种类不同。当球团矿碱度小于1.0时,粘结相以钙铁橄榄石为主;当球团矿碱度大于1.0时,粘结相中的复合型针状铁酸钙含量增加,铁酸钙取代钙铁橄榄石成为碱性球团的主要粘结相。在碱性球团矿固结机理研究的基础上,进一步研究了碱度对球团矿还原膨胀行为的影响。研究结果表明,碱度小于1.0的球团矿,其还原过程中产生膨胀裂纹的主要原因为,钙铁橄榄石包裹的Fe2O3颗粒与独立的Fe2O3颗粒在还原速度上存在差异,使得球团矿内部产生应力集中,导致晶体结构发生破裂;碱度大于1.0的球团矿,由于球团矿的主要固结相转变为还原速度快的铁酸钙,在还原过程中其熔点较低,形成液相收缩后形成孔洞,减小了球团内因体积膨胀产生的应力集中。因此,碱度大于1.0的碱性球团矿在高炉内还原过程的体积膨胀率显着降低。通过实验室造球、焙烧试验,链篦机-回转窑模拟（扩大）试验及现场工业试验,研究了利用太钢自产精矿粉制备碱性球团矿的适宜预热焙烧制度。研究结果表明,鼓风干燥段风温230℃;抽风干燥段风温420℃;预热Ⅱ段风温1160-1180℃;回转窑窑头温度1165-1175℃。在以上工艺条件下生产的碱性球团矿指标:TFe含量62.3%,CaO/SiO2≥1.0,抗压强度≥3500N/个球,还原膨胀率≤15%。可以满足太钢大型高炉对入炉原料使用要求。基于最小自由能原理建立的气-固相热力学计算模型,系统研究了碱性球团矿比例对高炉块状带间接还原过程的影响规律。结果表明,随碱性球团矿比例的增加,炉料在高炉上部块状带的还原度呈下降趋势。其主要原因为随球团矿比例的增加,高炉炉料结构中的铁氧化物组成发生了变化,导致高炉块状带气固相还原反应的反应条件及平衡组成均发生了变化,使得综合炉料还原度下降。基于离子-分子共存理论,建立的高炉渣铁脱硅反应硅元素分配比热力学模型。研究了渣系中各组元的成分变化及对硅分配系数的影响,并定量地计算出渣中各复杂分子及各组元对脱硅的贡献。研究结果表明,高炉渣系中对硅元素分配比影响较大的复杂分子有CaO·SiO2、2CaO·SiO2、CaO·MgO·2SiO2三种,简单分子有CaO、MgO两种。由于碱性球团矿中的CaO含量要远高于酸性球团矿,因此,当高炉配用碱性球团矿有利于脱硅反应的进行。
张中武[2]（2019）在《低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为与固结机理的影响研究》文中提出球团矿是优质的炼铁炉料之一。我国目前铁矿球团生产以磁铁精矿作为主要原料,但随着我国优质磁铁矿资源日渐匮乏,拓宽球团生产的原料范围、提高球团矿品质,日益重要。与磁铁矿相比,国内低铁高硅赤铁矿资源丰富,价格较低,但是,赤铁矿球团的焙烧固结温度高、适宜焙烧温度区间窄、对设备的要求比较高,在球团领域还没有大规模应用。本文以国内某低铁高硅赤铁精矿（A矿）和磁铁精矿为主要原料,研究了A矿配比对球团制备过程及球团质量的影响,结合球团化学成分、微观结构分析以及还原性能研究,揭示了低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为和固结机理的影响;并通过工业投笼试验验证了配加A矿对球团质量的不利影响,提出适当提高焙烧温度或者延长焙烧时间的措施,减小配加A矿的负面影响,使该低铁高硅赤铁精矿能够应用于链篦机-回转窑球团生产。本文研究了配加A矿对生球制备特性的影响。结果表明:造球原料在经过润磨预处理后,可以明显提高生球质量。在相同的润磨条件下,随着混合精矿中A矿配比由0%提高到50%,生球的抗压强度14.4 N?P-1先升高至17.5 N?P-1后又降低14.3 N?P-1,生球落下强度从8.7次?（0.5m）-1降低到3.2次?（0.5m）-1。研究了配加A矿对球团焙烧行为、固结特性和还原性能的影响。结果表明:预热焙烧制度相同时,A矿配比由0%提高到50%,预热球强度由588 N?P-1降低到196 N?P-1,焙烧球强度从4925 N?P-1降低到1868 N?P-1。研究发现:新生的Fe2O3活性高,迁移能力比较强,颗粒间通过微晶连接成板块状。原生的Fe2O3小颗粒活性低,迁移能力弱,通过微晶连接互联存在,结构疏松,气孔较多,强度不如新生的Fe2O3结晶。随着A矿配比从0%提高到50%,球团的还原膨胀率从11.76%降低到8.05%;还原度从59.35%升高到70.11%。这是由于提高A矿配比,会使球团中SiO2等脉石矿物含量增多,导致高熔点的铁橄榄石液相含量增多,可以抵抗球团还原膨胀的应力,降低还原膨胀率;但提高A矿配比,球团孔隙率增加,还原度得以改善。工业投笼试验发现:与基准配比（全磁铁矿）投笼球团强度相比,A矿配比1-3%投笼球团的强度分别降低91 N?P-1、176 N?P-1和282 N?P-1,工业投笼球团的还原膨胀率由11.16%降低到10.34%,还原度由60.77%降低到59.78%;这是因为球团中SiO2含量增加,使液相增加,原生的Fe2O3含量很低,被新生的Fe2O3包裹,球团晶粒间气孔减少。验证了配加A矿对球团强度不利的实验室结果,生产中可通过适当提高焙烧温度、延长焙烧时间,使球团强度达到基准方案球团相当的强度。
柳浩[3]（2018）在《B2O3对高炉钒钛炉料造块成矿机理影响研究》文中研究说明当前,我国钒钛磁铁矿利用工艺以高炉-转炉法为主导,其中高炉炉料以钒钛烧结矿和钒钛球团矿为主。钒钛磁铁精矿以二氧化钛高、三氧化二铝高、氧化镁高、粒度粗、熔点高等着称,这些特点严重制约着其在造块过程中的成矿行为和冶金性能。近年来,硼泥、硼铁精矿、硼酸等在钒钛磁铁精矿造块中的成功应用成为改善其成矿和冶金性能的有力措施。然而,含B2O3添加剂对于钒钛磁铁精矿造块过程的强化作用机理尚不明确,成矿强化过程需要更深入的认识。基于此,本论文围绕B2O3对高炉钒钛炉料在烧结、球团造块过程中的成矿机理开展工作,通过系统性研究,揭示B2O3在钒钛磁铁矿造块过程中的强化作用机制,明确钒钛磁铁矿粉烧结矿、球团矿微观结构变化规律及物相分布特征,阐明B2O3对高炉钒钛炉料冶金性能的影响本质。论文借助热力学计算软件FactSage,分析了B2O3的添加对钒钛炉料烧结和球团造块过后中的成矿反应、平衡物相、液相量等的影响;采用微型烧结技术,开展了B2O3对钒钛铁矿粉高温烧结基础特性影响的实验研究,主要包括同化性、液相生成能力、流动性、粘结相强度、断裂韧性和微观形貌等;在热力学理论分析和高温基础特性研究的基础上,开展了85.00kg级烧结杯实验、圆盘造球和钒钛球团焙烧等实验。通过上述研究内容的开展,主要得到如下结论:（1）钒钛磁铁精矿造块过程配加B2O3后,B2O3与CaO和SiO2发生反应能够抑制2CaO·SiO2的生成。配加B2O3后,钒钛炉料造块过程中的液相初始生成温度降低、液相生成量增多,钙钛矿类物相的含量明显降低。当B2O3的配比达到5.00%时,钒钛烧结和球团平衡物相为分别为橄榄石类、钛镁尖晶石类和橄榄石类、钛镁尖晶石类、刚玉石类、斜辉石类。（2）B2O3的配加有利于提高钒钛铁矿粉的同化性。随着B2O3加入量的逐渐增加,钒钛铁矿粉压块试样的熔化温度明显降低。钒钛铁矿粉的流动性指数随B2O3的加入量增加而增大。B2O3的加入在一定范围内有助于提高烧结试样的粘结相强度,当过量时,粘结相强度降低。B2O3的加入对于烧结试样的断裂韧性并无明显作用。B2O3的加入有利于磁铁矿及铁酸钙生成量的增加,抑制了硅酸钙、钙钛矿及赤铁矿的生成。（3）85.00kg级烧结杯试验表明:B2O3配加量对烧结矿机械强度的影响呈现先上升后下降的趋势,极值点为3.0%,转鼓强度为58.00%;配加B2O3后钒钛烧结矿的低温还原粉化得到明显改善,但配加比例超过1.00%以后,改善幅度有限;B2O3可以改善钒钛烧结矿的还原度,但配加比例不宜超过1.00%,超过后还原性迅速恶化;配加B2O3后钒钛烧结矿的软化开始温度、软化终了温度呈下降趋势,且软熔区间明显增大;配加B2O3后钒钛烧结矿的微观结构由大面积的板状结构逐渐变为面积较小的颗粒状、点状结构,分布均匀,总体气孔率变小但气孔孔径变大,裂纹裂隙减少。（4）在全钒钛铁精粉造球过程中,B2O3的加入不利于生球的落下强度提高,但是随着B2O3配加量的增加,成品球的抗压强度以及显微组织断裂韧性得到了一定程度的改善。在本实验的条件下,最佳的添加量为1.40%1.60%之间。随着B2O3的配加比例升高,钒钛球团矿的还原度呈现相应的增长趋势。B2O3的配加有利于在球团焙烧过程中产生一定量的高温液相,增加球团内部的密实性,可降低还原粉化。B2O3的配加可以改善钒钛球团矿的还原膨胀性能,但是随着B2O3配比的不断增加,软化区间也会相应的增大。综上所述,本文系统性揭示了B2O3对高炉钒钛炉料造块成矿机理影响规律,为进一步改善我国钒钛磁铁矿利用率,提高钒钛炉料产质量探索了新途径。
焦国帅,巨建涛,马杰,邢相栋[4]（2017）在《磨矿方式对赤铁矿球团预热焙烧性能的影响》文中研究表明模拟链篦机—回转窑工艺,研究磨矿方式对赤铁矿粉生球的预热焙烧性能。结果表明,未经磨矿处理的赤铁矿球团预热焙烧性能较差,为满足后续工序要求,生球预热温度需达到1 075℃,焙烧温度为1 280℃。高压辊磨处理对赤铁矿球团工艺条件改善效果较好,润磨次之,湿式球磨效果较弱。经高压辊磨处理后,球团制备过程中可以降低预热温度70℃,焙烧温度60℃,缩短焙烧时间2 min。赤铁矿磨矿处理能够改善球团焙烧过程中Fe2O3晶粒的发育、迁移和连接,提升球团抗压强度。矿粉比表面积和粒度组成的优化是影响球团微观结构和宏观强度的主要原因。
武风楼[5]（2017）在《球团矿矿相结构三维表征及显微力学性能分析》文中提出我国铁矿资源以贫矿为主,富矿极少,在打响资源攻坚战的今天,依靠进口铁矿石实非长久之计。低品位铁矿石开采多进行磨粉处理,铁精粉一般经烧结制成烧结矿或制球后氧化焙烧成球团矿。由于用铁精粉制备的烧结矿常具有强度差,FeO含量高,含粉率高,还原粉化严重,产量低等问题,故而铁矿粉不适合进行烧结生产;但球团矿具有固相固结,能耗小,粒度小而均匀,强度高,FeO含量低,适于长途运输,生产污染小等优势,因而铁矿粉更适于造球。在当代高炉生产中,球团因其诸多优势在高炉内用量逐渐加大。随着球团入炉比增加,高炉生产顺行面临新的挑战,也对提高球团矿的质量提出了更高的要求。至此,关于球团矿各项性能和品质的研究层出不穷,多的是从配矿和二维显微矿相角度对球团矿的性能和质量进行分析和研究,至于球团矿内部各种显微矿相的三维形貌和空间分布情况则无法得知。因此,本文就球团矿内部不同矿相组织的三维形貌、空间分布、各矿相组织的统计分析和显微力学性能及其对球团强度的影响开展了深入的研究,首次探明了球团内主要矿物的三维形貌和空间分布情况,从而为更好的研究球团矿的成矿机理和提高球团内部质量打下坚实的基础。首先,基于序列切片法和现代三维重建软件,本文分别对具有较大强度差异的两种普通球团矿内主要矿相的显微结构进行了三维重构。每种球团各选取样品的外部带、中间带和中心带三个区域进行三维重建,结果表明:氧化球团矿从外部带→中间带→中心带,赤铁矿的形态按照互连良好的块状赤铁矿→互连疏松的块状赤铁矿→互连较差的小颗粒赤铁矿顺序变化;磁铁矿形态按照小颗粒交织→网格状交织→层片状交织变化;硅酸盐则是外部带和中心带呈小颗粒状,中间带多呈大颗粒状。矿物的空间分布则规律为:从外部带到中心带赤铁矿由多变少,由致密到疏松;磁铁矿则由外部带到内部带逐渐增多,由小颗粒残存到块状互相连接;硅酸盐则是中间带分布较集中,外部带和中心带分布较少。同时,对比两种球团矿发现:1#球团三个环带区域内残存的磁铁矿明显比2#球团多,1#球团三个环带区域内赤铁矿互连较2#球团差;2#球团内赤铁矿颗粒尺寸较1#球团大,硅酸盐尺寸较1#球团小,磁铁矿尺寸比1#球团小;综合对比,2#球团的显微矿相可能具有比1#球团更好的显微力学结构。接着,基于面积法基本原理,结合计算机图像处理技术,对两种球团矿内各显微矿相的百分含量进行了统计和对比分析。通过统计发现:2#球团内赤铁矿含量比1#球团更多,孔隙则比1#球团少,磁铁矿和硅酸盐含量也比1#球团少。通过电镜打点和面扫,得到了两种球团主要矿相的元素组成和分布,发现赤铁矿、磁铁矿交织结构中的磁铁矿内富集了少量的镁元素;正是这些Mg2+填补了氧化转变过程中Fe2+的空位,阻止了磁铁矿的氧化,最终形成少量残存磁铁矿与赤铁矿的交织结构;面扫发现,1#球团内镁元素含量高于2#球团,这是1#球团内赤、磁铁矿交织结构较多的一个重要原因。综合对比分析得出,2#球团具有比1#球团更好的显微矿相组成。最后,通过对两种球团矿内三种不同形态的赤铁矿组织进行显微硬度测试和断裂韧性计算,来研究球团内不同赤铁矿组织形态的显微力学性能差异及对球团矿宏观强度的影响。结果发现,大颗粒赤铁矿的显微硬度最高,赤、磁铁矿交织结构次之,小颗粒互连状赤铁矿显微硬度最低;球团矿中赤、磁铁矿交织结构断裂韧性最好,互连状小颗粒赤铁矿次之,大颗粒赤铁矿稍差。2#球团矿中三种形态的赤铁矿显微力学性能均比1#球团矿好,这是由于2#球团中赤铁矿互连程度更好,大颗粒赤铁矿较多,赤铁矿晶间结合方式多为赤铁矿和少量磁铁矿,1#球团由于赤铁矿互连较差,赤铁矿晶间连接多为硅酸铁等液相粘结,进而导致2#球团矿整体宏观抗压强度较1#球团矿好。
张攀辉[6]（2017）在《赤铁矿配加兰炭生产氧化球团的优化试验研究》文中指出随着球团工业的迅速发展以及我国磁铁矿资源的日益贫化,拓宽球团原料范围、提高球团质量成为目前球团发展的一项重要课题。进口赤铁矿由于其具有价格低廉、杂质SiO2含量低且含铁品位相对较高的优点,越来越受到各大钢铁企业的青睐,但以赤铁矿为原料生产氧化球团面临着成球难、焙烧困难以及成品球团冶金性能较差等难题。内配固体燃料是解决这一问题的有效措施,兰炭作为一种新型固体燃料,若能将其配入赤铁矿中生产内配兰炭球团,对我国球团工业的发展具有重要的现实意义。本文将兰炭作为固体燃料加入到赤铁矿原料中进行赤铁矿氧化球团生产,系统研究了内配兰炭赤铁矿球团在造球工艺参数以及生球质量方面与内配无烟煤球团的异同,进一步优化了造球工艺参数。得到内配兰炭赤铁矿球团适宜的造球参数为:粘结剂为钠基膨润土,配比1.5-2%,造球时间10min,包括压实时间3min,生球水分含量8.9%-9.8%,此时生球落下次数大于4次/个,生球抗压强度大于10N/个,爆裂温度大于400℃。与未配兰炭球团相比,生球质量明显提高,膨润土配比降低了0.5%,仅就生球性能而言,兰炭与无烟煤的影响基本一致,兰炭可以作为固体燃料生产内配碳球团。通过模拟链篦机-回转窑生产工艺,研究了焙烧温度、焙烧时间、空气流量以及兰炭配比对赤铁矿球团抗压强度的影响,并利用响应曲面法优化了内配兰炭赤铁矿球团焙烧工艺。在焙烧性能方面,内配兰炭球团与未配碳相比,焙烧温度得以降低,焙烧时间缩短,在相同焙烧制度下球团抗压强度有了大幅度提高,与内配无烟煤球团相比,整体影响趋势基本一致,无烟煤在整体上优于兰炭,但相差不大。响应曲面法优化表明:焙烧温度、焙烧时间和兰炭配比对赤铁矿球团抗压强度的影响均很显着,焙烧时间影响最大,焙烧温度次之,兰炭配比最小,空气流量的影响不显着。交互项中只有焙烧时间和兰炭配比的交互作用对赤铁矿球团抗压强度的影响显着。在球团目标抗压强度为2500N时,通过响应曲面法得到的最佳焙烧工艺为:焙烧温度1292℃,焙烧时间18.5min,空气流量3.2L/min,兰炭配比1.5%,在此工艺制度下进行实验室验证,得到球团抗压强度为2578.3N,误差仅为3.13%,并对球团产品进行冶金性能验证,优化条件下生产的球团能够被大型高炉使用。通过对内配兰炭赤铁矿球团进行FeO含量检测和矿相结构分析,揭示了兰炭在赤铁矿球团焙烧过程中的作用机理。兰炭在赤铁矿球团焙烧过程中主要起燃烧供热作用,同时也会起到还原作用使赤铁矿被还原为Fe3O4。兰炭含量较低,兰炭主要发生燃烧反应,不利于赤铁矿向磁铁矿转变,气孔率增大使球团抗压强度降低;兰炭含量过高,兰炭的还原反应占主导地位,大量Fe2O3被还原为Fe3O4,甚至被还原为FeO,随之形成铁橄榄石,同时兰炭燃烧放热过多也会使球团内部熔化,球团内部会出现分层现象进而导致球团抗压强度大大降低。试验表明适宜的兰炭配比为1.5%。
王代军[7]（2017）在《链箅机—回转窑制备全赤铁矿氧化球团的关键技术研究》文中研究表明随着高炉炉料结构发展及钢铁短流程兴起,氧化球团的需求量逐渐增加,但受磁铁矿资源限制,以赤铁矿为原料制备氧化球团逐步成为关注的焦点。然而,赤铁矿生产氧化球团存在预热温度和焙烧温度高、高温焙烧固结性能差、还原膨胀率高、回转窑易结圈等难点,因此,开展链箅机-回转窑制备全赤铁矿氧化球团的关键技术研究,对我国钢铁企业大量利用赤铁矿制备氧化球团具有重要的现实意义。由于磁铁矿资源日益短缺,我国少数链箅机-回转窑球团生产线开始配加赤铁矿生产氧化球团,当赤铁矿配加到一定程度,出现生球爆裂、粉末过多、抗压强度降低、回转窑结圈频繁等现象。本论文以国内首条全赤铁矿链箅机-回转窑200万吨/年球团工程为研究背景,解析赤铁矿制备氧化球团的难点及实施工程化应用,为我国赤铁矿球团生产提供成功范例和实践经验。系统研究了赤铁矿的成球性能、干燥预热性能及焙烧性能,确定了赤铁矿适宜的成球工艺参数、干燥预热参数及焙烧工艺参数,深入优化生球制备工艺、研发链箅机和回转窑关键技术。在链箅机-回转窑球团生产线,基于赤铁矿球团的入窑粉末更易软熔引起结圈及富氧焙烧的优势,首次研发与应用回转窑窑尾热筛新工艺减少结圈,以及应用富氧焙烧技术。赤铁矿链箅机-回转窑球团工程化应用表明,工艺流程达到集约化,物流运输累积时间为6.04min,固废资源实现减量化二次利用;热工制度优化表明,工序能耗由2013年的37.03kgce/t降为32.86kgce/t,粘结剂消耗量仅为10.3kg/t,抗压强度达2707N/P,工序能耗与南美带式焙烧机工序能耗相差不多,但链箅机-回转窑制备的氧化球团质量更优,总体投资比带式烙烧机低近20%。蛇纹石用量对赤铁矿氧化球团性能的影响表明,蛇纹石有助于赤铁矿生球性能、预热球团和焙烧球团抗压强度提高,以及还原膨胀率降低;氧化球团微观结构研究表明,在焙烧固结过程中MgO与Fe2O3无限固溶,促使固相扩散反应发生,从而提高氧化球团的固结强度。制备蛇纹石赤铁矿氧化球团工业试验表明,球团的原料综合成本降低35.87元/t,氧化球团的抗压强度和冶金性能得到改善;高炉配加蛇纹石氧化球团期间,铁水合格率达到99.97%,一级品率达到75.06%,铁水质量得到提高,炉渣碱度由1.14增至1.15,w（MgO）/w（Al2O3）上升至0.58.
曾见华[8]（2016）在《新疆区域低品位铁矿制备氧化球团的研究》文中研究说明随着高炉炼铁的发展,酸性球团矿变得越来越不可或缺,酸性球团矿搭配高碱度烧结矿的炉料结构已被证明为非常有效的炉料结构,对降低焦比和改善钢铁产质量有非常积极的作用。新兴铸管新疆公司原料复杂,品种繁多,品位高低不一,物理化学性质差异很大,致使球团机械性能差,影响球团生产和高炉炼铁。本课题以新兴铸管新疆公司使用新疆低品位铁矿进行球团生产为研究背景,针对球团生产中出现的生球强度低、成球性差、回转窑结圈、粉化率高等问题,进行大量的试验研究。首先分析各种矿粉的物理化学性质,通过对生球水分、膨润土配比、润磨时间和造球时间等造球参数的单因素试验,确定适宜的造球参数;然后改变不同焙烧温度和焙烧时间,改善球团矿抗压强度;最后,对单种矿粉进行造球试验,再改变配矿比来优化球团矿的机械性能。通过以上的系列试验研究,得到以下结论:（1）当生球水分为8.1%9.6%时,随着生球水分的增加,生球落下强度得到改善,生球抗压强度在生球水分为8.9%左右时达到极值,爆裂温度逐渐下降,所以适宜的生球水分为8.9%左右;（2）当膨润土配比从1.2%增加至2.4%时,生球强度和爆裂温度等指标均有所改善,并确定适宜的膨润土配比是1.8%;（3）矿粉经过润磨之后,随着润磨时间从0min延长至12min,矿粉颗粒粒度变细,晶格变形度增加,成球性指数和粒度合格率有小幅度的改善,生球强度明显增强,但是热稳定性恶化;另外,随着造球时间的延长,生球强度得到改善,爆裂温度降低;（4）在本次以膨润土配比、润磨时间和造球时间为因素的三因素三水平正交试验中,膨润土配比对生球落下强度的影响最为显着,其次是润磨时间;另外,润磨时间对生球抗压强度的影响最为显着,其次膨润土配比。所以适宜的造球参数是膨润土配比2.0%,润磨时间10min以及造球时间7min,且优化试验效果良好;（5）升高焙烧温度和延长焙烧时间对球团矿的抗压强度有积极的影响,球团矿微观结构得到改善,当焙烧温度为1175℃、焙烧时间为20min时对产质量和设备寿命最为有利;（6）备战矿造球性能较好,球团各项指标均符合球团矿生产要求,实际生产中应以备战矿为主,以备战矿、克州矿、建宝矿和美汇矿四种矿粉配矿时,配矿比对球团矿抗压强度和微观结构有较大的影响,当随着备战矿比例的增加,球团矿抗压强度和微观结构均得到明显的改善;
陈许玲,黄云松,范晓慧,甘敏[9]（2016）在《钒钛磁铁矿球团氧化焙烧行为和固结特性》文中指出研究原料粒度、预热条件和焙烧条件对钒钛磁铁精矿球团预热、焙烧特性的影响。研究结果表明:钒钛磁铁精矿球团难氧化,其预热所需时间长且焙烧温度高;预热时间比普通磁铁精矿球团长10 min、焙烧温度高30℃。在920℃下需预热20 min并在1 250℃下焙烧,预热球和焙烧球强度分别达到400 N/个和2 500 N/个以上。钒钛磁铁精矿中的磁铁矿与钛、镁固熔,导致其氧化速率慢、预热球氧化程度低,不利于球团固结过程的Fe2O3结晶长大,使得焙烧球中Fe2O3主要以粒状为主、固结强度差。
刘朝卿,刘然,吕庆,刘小杰,张欣媛[10]（2014）在《冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构研究》文中认为对冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构进行了系统的研究。结果显示,冀东磁铁精粉焙烧球团矿的主晶相是赤铁矿,焙烧制度和预热制度都影响球团矿的显微特征,当球团矿预热温度9501 000℃、预热时间20 min时,球团中Fe3O4基本完全氧化,Fe2O3再结晶明显,晶粒开始凝聚。当焙烧温度在1 300℃以上时球团矿有分解型Fe3O4出现,所以焙烧温度应选择在1 300℃以下较为合适。在焙烧温度1 2501 275℃、焙烧时间大于20 min条件下,球团的抗压强度大于2 000 N/个。
二、以赤铁矿为主配加磁铁矿制备的氧化球团矿显微结构（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、以赤铁矿为主配加磁铁矿制备的氧化球团矿显微结构（论文提纲范文）
（1）太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 球团矿生产工艺的现状及发展趋势 |
| 2.1.1 球团矿的特点 |
| 2.1.2 国外球团矿生产工艺的发展现状 |
| 2.1.3 国内球团矿生产工艺的发展现状 |
| 2.1.4 铁矿球团工艺未来的发展趋势 |
| 2.2 球团矿的生产工艺及特点 |
| 2.2.1 球团矿竖炉生产工艺 |
| 2.2.2 球团矿链篦机-回转窑生产工艺 |
| 2.2.3 球团矿带式焙烧机生产工艺 |
| 2.3 球团矿的种类及特点 |
| 2.3.1 酸性球团矿 |
| 2.3.2 碱性球团矿 |
| 2.4 球团矿还原过程膨胀现象的研究现状 |
| 2.4.1 球团矿还原过程膨胀机理 |
| 2.4.2 碱金属、氟对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.3 脉石组分对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.4 含镁添加剂对球团还原膨胀性的影响 |
| 2.4.5 焙烧温度对球团矿还原膨胀率的影响 |
| 2.4.6 还原气氛对球团还原膨胀的影响 |
| 2.4.7 内配碳对双层球团还原膨胀率的影响 |
| 2.5 国内外高炉炉炉料结构中球团矿使用情况 |
| 2.6 课题研究意义及主要研究内容 |
| 3 碱性球团制备原料基础性能研究 |
| 3.1 铁精矿基础性能研究 |
| 3.2 膨润土基础性能研究 |
| 3.3 石灰石粉基础性能研究 |
| 3.4 小结 |
| 4 碱性球团焙烧固结机理及还原膨胀行为研究 |
| 4.1 球团矿焙烧过程热力学模型建立 |
| 4.2 不同碱度球团矿的模型计算结果及固结机理分析 |
| 4.3 模型计算结果的可靠性验证 |
| 4.3.1 不同碱度球团矿试验的制备研究 |
| 4.3.2 不同碱度球团矿XRD衍射法分析 |
| 4.3.3 不同碱度球团矿显微结构分析 |
| 4.3.4 不同碱度球团矿微观结构图像分析 |
| 4.4 不同碱度球团矿的还原过程体积膨胀机理研究 |
| 4.4.1 不同碱度球团还原过程的体积膨胀性能实验结果 |
| 4.4.2 不同碱度球团矿还原后的物相组成分析 |
| 4.4.3 不同碱度球团矿还原后的显微结构分析 |
| 4.4.4 不同碱度球团矿还原膨胀机理分析 |
| 4.5 小结 |
| 5 链篦机-回转窑法碱性球团制备技术研究 |
| 5.1 碱性球团矿生球制备试验 |
| 5.2 碱性球团生球干燥特性研究 |
| 5.2.1 不同碱度下的生球爆裂温度 |
| 5.2.2 不同碱度下的生球干燥速率 |
| 5.3 碱性球团预热焙烧制度研究 |
| 5.3.1 预热制度 |
| 5.3.2 焙烧制度 |
| 5.4 链箅机-回转窑工艺生产碱性球团矿合理工艺参数研究 |
| 5.4.1 碱性球团矿合理链篦机干燥预热工艺参数研究 |
| 5.4.2 碱性球团矿合理回转窑焙烧工艺参数研究 |
| 5.4.3 不同碱度球团矿对比试验研究 |
| 5.5 小结 |
| 6 太钢碱性球团矿工业生产试验研究 |
| 6.1 第一次链篦机—回转窑工艺生产碱性球团矿工业试验研究 |
| 6.1.1 工业试验条件 |
| 6.1.2 工业试验过程 |
| 6.1.3 工业试验结果及讨论 |
| 6.2 球团强度对还原膨胀的影响 |
| 6.2.1 不同抗压强度碱性球团矿的外观 |
| 6.2.2 不同抗压强度碱性球团矿的显微结构分析 |
| 6.2.3 不同抗压强度球团还原膨胀机理分析 |
| 6.3 球团粒度对还原膨胀的影响 |
| 6.3.1 不同粒度碱性球团矿的外观 |
| 6.3.2 不同粒度碱性球团矿的显微结构分析 |
| 6.3.3 不同粒度碱性球团矿还原膨胀机理分析 |
| 6.4 第二次链篦机—回转窑工艺生产碱性球团矿工业试验研究 |
| 6.4.1 控制碱性球团矿还原膨胀率的措施 |
| 6.4.2 工业试验条件 |
| 6.4.3 工业试验结果及讨论 |
| 6.5 小结 |
| 7 碱性球团矿在太钢特大型高炉炉料结构中的应用研究 |
| 7.1 碱性球团矿对高炉块状带间接还原过程的影响研究 |
| 7.1.1 高炉块状带气固相还原反应热力学模型建立 |
| 7.1.2 模型可靠性评价及计算结果讨论分析 |
| 7.2 碱性球团矿对高炉炉料熔滴性能的影响研究 |
| 7.2.1 炉料熔滴性能实验方案及原料条件 |
| 7.2.2 炉料熔滴性能实验结果及讨论 |
| 7.2.3 基于炉料熔滴试样的渣铁分离行为研究 |
| 7.3 碱性球团矿对高炉炉缸渣铁反应过程的影响研究 |
| 7.3.1 基于离子-分子共存理论的硅分配比预报模型建立 |
| 7.3.2 硅分配比预报模型可靠性评价 |
| 7.3.3 硅分配比预报模型计算结果与讨论 |
| 7.4 小结 |
| 8 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A 高炉块状带气固相还原反应热力学模型计算原始数据 |
| 附录B 硅分配比预报模型可靠性验证计算原始数据 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为与固结机理的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 铁矿球团的发展现状及趋势 |
| 1.1.1 球团矿在炉料结构中的作用 |
| 1.1.2 球团矿生产和发展现状 |
| 1.2 赤铁精矿生产球团存在的问题及改善措施 |
| 1.2.1 存在的主要问题 |
| 1.2.2 改善赤铁矿氧化球团质量的方法 |
| 1.3 选题的目的和意义 |
| 第二章 原料性能及研究方法 |
| 2.1 原料性能 |
| 2.1.1 化学成分 |
| 2.1.2 铁精矿的粒级组成与比表面积 |
| 2.1.3 铁精矿颗粒形貌 |
| 2.1.4 铁精矿的静态成球性指数 |
| 2.1.5 膨润土的物理性质 |
| 2.2 试验方法及设备 |
| 2.2.1 试验流程 |
| 2.2.2 原料预处理方法 |
| 2.2.3 造球试验 |
| 2.2.4 预热培烧试验及矿相分析 |
| 2.2.5 还原性能检测与分析 |
| 2.2.6 工业试验方法 |
| 第三章 低铁高硅赤铁精矿对球团质量的影响研究 |
| 3.1 低铁高硅赤铁精矿对生球质量的影响 |
| 3.1.1 基准配比铁精矿造球特性 |
| 3.1.2 A矿配比对造球特性的影响 |
| 3.2 低铁高硅赤铁矿对球团焙烧性能的影响 |
| 3.2.1 基准配比球团预热焙烧试验 |
| 3.2.2 A矿配比对球团预热焙烧强度的影响 |
| 3.3 低铁高硅赤铁矿对球团还原性能的影响 |
| 3.3.1 不同A矿配比球团主要化学成分 |
| 3.3.2 A矿配比对球团还原膨胀的影响 |
| 3.3.3 A矿配比对球团还原度的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 低铁高硅赤铁矿配比球团焙烧固结机理研究 |
| 4.1 低铁高硅赤铁矿配比球团焙烧固结机理分析 |
| 4.1.1 球团矿相分析 |
| 4.1.2 球团固结机理 |
| 4.2 低铁高硅赤铁矿配比球团还原行为机理分析 |
| 4.2.1 球团还原膨胀后的显微结构 |
| 4.2.2 球团还原后的显微结构 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 链篦机-回转窑工业投笼试验研究 |
| 5.1 链篦机-回转窑工业投笼试验 |
| 5.2 工业投笼球团的性能 |
| 5.2.1 主要化学成分 |
| 5.2.2 微观结构 |
| 5.2.3 还原膨胀与还原度 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）B2O3对高炉钒钛炉料造块成矿机理影响研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 钒钛磁铁矿综合利用现状 |
| 2.1.1 钒钛磁铁矿资源分布及特点 |
| 2.1.2 钒钛磁铁矿综合利用工艺 |
| 2.2 高炉钒钛炉料成矿机理及冶金性能 |
| 2.2.1 钒钛烧结矿成矿机理及冶金性能 |
| 2.2.2 钒钛球团矿成矿机理及冶金性能 |
| 2.3 高炉钒钛炉料冶金性能改善措施 |
| 2.3.1 钒钛烧结矿冶金性能改善措施 |
| 2.3.2 钒钛球团矿冶金性能改善措施 |
| 2.4 含硼物料在高炉钒钛炉料中的应用 |
| 2.4.1 含硼物料在烧结中的应用 |
| 2.4.2 含硼物料在球团中的应用 |
| 2.5 课题研究内容与创新点 |
| 2.5.1 研究内容 |
| 2.5.2 课题创新点 |
| 3 B_2O_3对钒钛炉料造块成矿影响的热力学分析 |
| 3.1 B_2O_3对钒钛炉料造块成矿反应的影响 |
| 3.1.1 热力学计算初始条件 |
| 3.1.2 烧结过程中的化学反应 |
| 3.2 B_2O_3作用下的高炉钒钛炉料平衡物相 |
| 3.2.1 含B_2O_3钒钛烧结矿液相生成过程平衡物相 |
| 3.2.2 含B_2O_3钒钛球团矿液相生成过程物相平衡 |
| 3.3 含B_2O_3钒钛磁铁矿液相量热力学计算 |
| 3.3.1 不同B_2O_3配比对钒钛烧结矿液相量的影响 |
| 3.3.2 B_2O_3对烧结矿中CaO-SiO_2-Fe_2O_3伪三元系相图液相区影响 |
| 3.3.3 不同B_2O_3配比对钒钛球团矿液相量的影响 |
| 3.3.4 B_2O_3对球团矿中CaO-SiO_2-Fe_2O_3伪三元系相图液相区影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 B_2O_3对钒钛铁矿粉高温烧结基础特性的影响 |
| 4.1 原料物化性质分析 |
| 4.1.1 化学成分与物相组成 |
| 4.1.2 粒度组成与微观形貌 |
| 4.1.3 真密度 |
| 4.2 B_2O_3作用下钒钛炉料的高温烧结基础特性 |
| 4.2.1 同化性 |
| 4.2.2 液相生成能力 |
| 4.2.3 流动性 |
| 4.2.4 粘结相强度 |
| 4.2.5 断裂韧性 |
| 4.2.6 微型烧结成矿物相与微观形貌 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 B_2O_3对钒钛铁矿粉烧结成矿过程及冶金性能的影响 |
| 5.1 试验装置及原料 |
| 5.1.1 原燃料化学成分 |
| 5.1.2 试验设备及参数 |
| 5.2 含B_2O_3钒钛烧结试验技术指标分析 |
| 5.3 B_2O_3对钒钛烧结冶金性能影响研究 |
| 5.3.1 B_2O_3对钒钛烧结矿低温还原粉化性能影响研究 |
| 5.3.2 B_2O_3对钒钛烧结矿中温还原性能影响研究 |
| 5.3.3 B_2O_3对钒钛烧结矿荷重软化性能影响研究 |
| 5.4 钒钛烧结矿的矿相结构与微观形貌 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 B_2O_3对钒钛铁矿粉球团成矿过程及冶金性能的影响 |
| 6.1 原料物化特性与钒钛球团制备 |
| 6.1.1 实验原料物化特性 |
| 6.1.2 含B_2O_3钒钛球团制备 |
| 6.2 B_2O_3对钒钛球团生球强度的影响 |
| 6.3 B_2O_3对钒钛球团焙烧成矿行为的影响 |
| 6.3.1 焙烧球团气孔面积 |
| 6.3.2 焙烧球团强度与断裂韧性 |
| 6.3.3 焙烧球团的矿相结构与微观形貌 |
| 6.4 B_2O_3对钒钛球团矿冶金性能的影响研究 |
| 6.4.1 B_2O_3对钒钛球团矿中温还原性能影响研究 |
| 6.4.2 B_2O_3对钒钛球团矿低温还原粉化性能影响研究 |
| 6.4.3 B_2O_3对钒钛球团矿还原膨胀性能影响研究 |
| 6.4.4 B_2O_3对钒钛球团矿荷重软化性能影响研究 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A.作者在攻读学位期间发表的论文目录 |
| B.作者在攻读学位期间取得的科研成果目录 |
（4）磨矿方式对赤铁矿球团预热焙烧性能的影响（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 试验 |
| 1.1 原料 |
| 1.2 试验方法 |
| 2 试验结果及分析 |
| 2.1 磨矿后赤铁矿物理性能分析 |
| 2.2 磨矿方式对预热焙烧球抗压强度的影响 |
| 2.3 磨矿方式对预热焙烧制度的影响 |
| 2.4 磨矿方式对焙烧球微观结构的影响 |
| 2.5 磨矿方式对改善赤铁矿球团抗压强度的作用机理分析 |
| 3 结论 |
（5）球团矿矿相结构三维表征及显微力学性能分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 球团矿矿相研究现状 |
| 1.3 球团矿生产工艺与成矿机理 |
| 1.3.1 球团矿的生产工艺与流程 |
| 1.3.2 球团矿生产工艺对球团显微矿相的影响 |
| 1.3.3 球团矿的成矿及固结机理 |
| 1.4 显微组织三维重建技术的发展及应用 |
| 1.5 研究内容 |
| 1.5.1 球团矿三维矿相表征 |
| 1.5.2 球团矿显微矿相定量分析 |
| 1.5.3 球团的显微力学性能及强度研究 |
| 第2章 球团矿三维矿相分析 |
| 2.1 实验原料及设备 |
| 2.1.1 实验原料与样品制备 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.3 球团矿三维整体重建效果 |
| 2.4 球团矿三维矿相分布 |
| 2.4.1 赤铁矿的空间分布 |
| 2.4.2 磁铁矿、硅酸盐的空间分布 |
| 2.5 球团矿局部三维矿相表征 |
| 2.5.1 赤铁矿 |
| 2.5.2 硅酸盐 |
| 2.5.3 赤、磁铁矿交织 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 球团矿主要矿相的定量分析 |
| 3.1 球团矿二维矿相的定量分析 |
| 3.1.1 实验样品与设备 |
| 3.1.2 实验方法及步骤 |
| 3.2 球团二维矿相的定量分析 |
| 3.3 球团矿主要矿相的元素差异性分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 球团矿主要矿相组织的力学性能分析 |
| 4.1 实验原料 |
| 4.2 实验方法及设备 |
| 4.3 球团矿的赤铁矿形态与显微硬度分析 |
| 4.4 不同形态赤铁矿的裂纹扩展与断裂韧性分析 |
| 4.5 赤铁矿形态对球团强度的影响及改进措施 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
（6）赤铁矿配加兰炭生产氧化球团的优化试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 赤铁矿球团生产存在的问题及改善措施 |
| 1.1.1 赤铁矿球团生产存在的问题 |
| 1.1.2 改善赤铁矿球团质量的措施 |
| 1.2 内配碳对赤铁矿球团质量的影响 |
| 1.2.1 内配碳对生球性能的影响 |
| 1.2.2 内配碳对球团焙烧性能的影响 |
| 1.2.3 内配碳对球团冶金性能的影响 |
| 1.3 兰炭在冶金中的应用 |
| 1.4 响应曲面法概述 |
| 1.4.1 中心组合设计方法 |
| 1.4.2 Box-Behnken设计方法 |
| 1.5 本课题研究的主要内容和意义 |
| 1.5.1 本课题研究的意义 |
| 1.5.2 本课题研究的主要内容 |
| 2 原料性能及研究方法 |
| 2.1 球团矿原料性能研究 |
| 2.1.1 铁精矿物理化学性能检测 |
| 2.1.2 膨润土物理化学性能检测 |
| 2.1.3 兰炭和无烟煤成分检测及工业分析 |
| 2.2 试验流程及研究方法 |
| 2.2.1 试验方法与设备 |
| 2.2.2 试验流程 |
| 3 赤铁矿内配兰炭和无烟煤造球试验研究 |
| 3.1 不同膨润土及配比对生球性能的影响 |
| 3.1.1 膨润土对生球强度的影响 |
| 3.1.2 膨润土对生球爆裂温度的影响 |
| 3.2 内配兰炭和无烟煤对生球性能和膨润土用量的影响 |
| 3.2.1 内配固体燃料对生球性能的影响 |
| 3.2.2 内配兰炭对膨润土用量的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 内配兰炭（无烟煤）赤铁矿球团焙烧工艺研究与优化 |
| 4.1 单因素试验确定焙烧工艺主要影响因素及水平 |
| 4.1.1 焙烧温度对赤铁矿球团抗压强度的影响 |
| 4.1.2 焙烧时间对赤铁矿球团抗压强度的影响 |
| 4.1.3 空气流量对赤铁矿球团抗压强度的影响 |
| 4.1.4 兰炭配比对赤铁矿球团抗压强度的影响 |
| 4.2 响应曲面法优化内配兰炭赤铁矿球团焙烧工艺 |
| 4.2.1 制定试验方案 |
| 4.2.2 模型建立 |
| 4.2.3 优化结果分析 |
| 4.2.4 预测值与实际值分析 |
| 4.2.5 响应曲面分析及优化 |
| 4.2.6 最佳焙烧条件下实验室验证 |
| 4.2.7 球团产品冶金性能测定与验证 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 内配兰炭赤铁矿球团固结机理研究 |
| 5.1 内配兰炭赤铁矿球团焙烧过程分析 |
| 5.2 兰炭配比对赤铁矿球团中FeO含量的影响 |
| 5.3 焙烧条件对赤铁矿球团中FeO含量的影响 |
| 5.3.1 焙烧温度对赤铁矿球团中FeO含量的影响 |
| 5.3.2 焙烧时间对赤铁矿球团中FeO含量的影响 |
| 5.3.3 空气流量对赤铁矿球团中FeO含量的影响 |
| 5.4 内配兰炭对赤铁矿球团矿相结构的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 硕士研究生学习阶段发表论文 |
（7）链箅机—回转窑制备全赤铁矿氧化球团的关键技术研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 高炉炉料结构的发展概况 |
| 2.2 链算机-回转窑球团技术发展概况及趋势 |
| 2.2.1 链算机-回转窑球团技术发展概况 |
| 2.2.2 链算机-回转窑球团技术发展趋势 |
| 2.3 链算机-回转窑热工制度研究现状及发展方向 |
| 2.3.1 链算机-回转窑热工制度研究现状 |
| 2.3.2 链算机-回转窑热工制度发展方向 |
| 2.4 改善赤铁矿氧化球团还原膨胀性能研究 |
| 2.4.1 氧化球团还原膨胀研究现状 |
| 2.4.2 添加熔剂改善赤铁矿氧化球团还原膨胀研究 |
| 3 选题背景及研究内容 |
| 3.1 选题背景 |
| 3.2 研究内容及技术路线 |
| 3.2.1 研究内容 |
| 3.2.2 技术路线 |
| 3.3 物料性能与研究方法 |
| 3.3.1 物料性能 |
| 3.3.2 研究方法 |
| 4 强化赤铁矿成球性能的研究 |
| 4.1 膨润土种类及用量对赤铁矿生球性能的影响 |
| 4.1.1 膨润土种类对生球性能的影响 |
| 4.1.2 膨润土用量对生球性能的影响 |
| 4.2 尾矿添加量对赤铁矿生球性能的影响 |
| 4.2.1 尾矿添加量对赤铁矿SiO_2含量的影响 |
| 4.2.2 赤铁矿SiO_2含量对生球性能的影响 |
| 4.3 成球工艺参数对赤铁矿生球性能的影响 |
| 4.3.1 原料水分对生球性能的影响 |
| 4.3.2 生球水分对生球性能的影响 |
| 4.3.3 造球时间对生球性能的影响 |
| 4.3.4 造球盘转速对生球性能的影响 |
| 4.4 高压辊磨对赤铁矿生球性能的影响 |
| 4.4.1 高压辊磨对赤铁矿颗粒形貌的影响 |
| 4.4.2 赤铁矿颗粒形貌对生球性能的影响 |
| 4.5 赤铁矿生球制备工艺设计研究 |
| 4.5.1 赤铁矿干燥工艺优化 |
| 4.5.2 高压辊磨工艺参数优化 |
| 4.5.3 大型圆盘造球机研发与应用 |
| 4.6 小结 |
| 5 强化赤铁矿生球干燥预热性能的研究 |
| 5.1 赤铁矿生球干燥性能研究 |
| 5.1.1 风温对生球干燥性能的影响 |
| 5.1.2 料层厚度对生球干燥性能的影响 |
| 5.1.3 风速对生球干燥性能的影响 |
| 5.1.4 均匀布料对生球干燥性能的影响 |
| 5.2 赤铁矿球团预热性能研究 |
| 5.2.1 膨润土种类及用量对预热球团抗压强度的影响 |
| 5.2.2 赤铁矿SiO_2含量对预热球团抗压强度的影响 |
| 5.2.3 预热制度对预热球团抗压强度的影响 |
| 5.2.4 高压辊磨对预热球团抗压强度的影响 |
| 5.3 赤铁矿球团链算机热工工艺研究 |
| 5.3.1 赤铁矿生球鼓风和抽风干燥工艺研究 |
| 5.3.2 链算机两段预热工艺研究 |
| 5.3.3 基于窑尾罩补热的新工艺研究 |
| 5.3.4 赤铁矿链球团算机热工参数确定 |
| 5.4 赤铁矿球团链算机相关技术研发与应用 |
| 5.4.1 链算机算床耐热件研发 |
| 5.4.2 链算机头部散料排料技术研究 |
| 5.4.3 链算机预热段耐材技术研究 |
| 5.5 小结 |
| 6 强化赤铁矿球团焙烧性能的研究 |
| 6.1 赤铁矿球团焙烧性能研究 |
| 6.1.1 膨润土种类及用量对焙烧球团抗压强度的影响 |
| 6.1.2 赤铁矿SiO_2含量对焙烧球团抗压强度的影响 |
| 6.1.3 焙烧制度对焙烧球团抗压强度的影响 |
| 6.1.4 高压辊磨对焙烧球团抗压强度的影响 |
| 6.2 富氧强化赤铁矿球团焙烧性能的新方法研究 |
| 6.2.1 富氧对回转窑内焙烧气氛的影响 |
| 6.2.2 富氧对赤铁矿球团物理性能的影响 |
| 6.2.3 富氧对赤铁矿球团冶金性能的影响 |
| 6.2.4 富氧焙烧机理分析 |
| 6.3 赤铁矿回转窑的相关技术研发与应用 |
| 6.3.1 基于回转窑结圈的筛分新工艺研究与热筛研发 |
| 6.3.2 回转窑传动技术研究 |
| 6.3.3 基于赤铁矿球团富氧焙烧的燃烧器研发与应用 |
| 6.3.4 窑体耐材技术研究与应用 |
| 6.4 小结 |
| 7 赤铁矿链算机-回转窑球团工程化应用与热工优化 |
| 7.1 赤铁矿球团工程化应用效果 |
| 7.1.1 流程集约化与固废资源化 |
| 7.1.2 赤铁矿处理指标及生球质量 |
| 7.1.3 赤铁矿球团干燥预热指标 |
| 7.1.4 赤铁矿球团焙烧指标 |
| 7.2 链算机-回转窑系统热工测试 |
| 7.2.1 链算机系统热工测试 |
| 7.2.2 回转窑系统热工测试 |
| 7.2.3 环冷机系统热工测试 |
| 7.2.4 链算机·回转窑系统的散热 |
| 7.3 链算机-回转窑热工制度优化研究 |
| 7.3.1 链算机热工制度优化研究 |
| 7.3.2 回转窑热工制度优化研究 |
| 7.4 链算机-回转窑系统热工制度优化应用效果 |
| 7.4.1 赤铁矿球团干燥预热指标 |
| 7.4.2 赤铁矿球团焙烧指标 |
| 7.4.3 生产技术指标比较 |
| 7.5 小结 |
| 8 添加蛇纹石对赤铁矿氧化球团性能影响的研究 |
| 8.1 蛇纹石用量对赤铁矿球团性能的影响 |
| 8.1.1 蛇纹石对赤铁矿生球性能的影响 |
| 8.1.2 蛇纹石对赤铁矿预热球团性能的影响 |
| 8.1.3 蛇纹石对赤铁矿焙烧球团性能的影响 |
| 8.1.4 添加蛇纹石赤铁矿氧化球团的冶金性能改善效果 |
| 8.2 蛇纹石改善赤铁矿氧化球团还原膨胀性能的研究 |
| 8.2.1 试验条件与方法 |
| 8.2.2 900℃恒温还原膨胀试验 |
| 8.3 链算机-回转窑制备蛇纹石赤铁矿氧化球团工业试验 |
| 8.3.1 试验条件 |
| 8.3.2 试验结果分析 |
| 8.3.3 运行成本分析 |
| 8.3.4 高炉应用效果 |
| 8.4 小结 |
| 9 结论与创新点 |
| 9.1 结论 |
| 9.2 论文的创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（8）新疆区域低品位铁矿制备氧化球团的研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 球团概述 |
| 1.1.1 球团法及其分类 |
| 1.1.2 发展球团矿的意义 |
| 1.1.3 高炉炉料结构的发展历程 |
| 1.2 球团矿生产工艺及原理 |
| 1.2.1 球团原料的准备 |
| 1.2.2 配料及混匀 |
| 1.2.3 造球 |
| 1.2.4 生球干燥 |
| 1.2.5 生球预热焙烧 |
| 1.2.6 链篦机-回转窑概述 |
| 1.3 新疆铁矿资源概述 |
| 1.4 氧化球团矿发展现状 |
| 1.5 课题的研究内容及意义 |
| 2 试验条件及研究方法 |
| 2.1 试验设备及检测方法 |
| 2.1.1 粒度检测 |
| 2.1.2 静态成球性指数K的检测 |
| 2.1.3 膨润土性能检测 |
| 2.1.4 球团性能检测方法 |
| 2.1.5 造球 |
| 2.2 原料物化性质检测 |
| 2.2.1 铁矿粉的化学成分 |
| 2.2.2 铁矿粉的粒度组成 |
| 2.2.3 铁矿粉的成球性指数 |
| 2.2.4 铁矿粉的颗粒形貌 |
| 2.2.5 膨润土物理性能 |
| 2.3 试验流程 |
| 3 铁矿粉成球性基础试验 |
| 3.1 生球水分基础试验 |
| 3.1.1 试验方案 |
| 3.1.2 试验结果及分析 |
| 3.2 膨润土配比基础试验 |
| 3.2.1 试验方案 |
| 3.2.2 试验结果及分析 |
| 3.3 润磨活化机理研究 |
| 3.3.1 试验方案 |
| 3.3.2 试验结果及分析 |
| 3.4 造球时间对生球质量的影响 |
| 3.4.1 试验方案 |
| 3.4.2 试验结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 造球及焙烧参数优化试验 |
| 4.1 正交试验设计 |
| 4.2 正交试验分析 |
| 4.2.1 生球落下强度结果分析 |
| 4.2.2 生球抗压强度结果分析 |
| 4.3 焙烧参数对球团强度的影响 |
| 4.3.1 焙烧温度对成品球强度的影响 |
| 4.3.2 焙烧时间对成品球强度的影响 |
| 4.4 试验效果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 配矿比对球团强度的影响试验及合理化生产建议 |
| 5.1 单种矿粉造球试验 |
| 5.1.1 试验结果 |
| 5.1.2 矿相分析 |
| 5.2 配矿比对球团强度和微观结构的影响 |
| 5.2.1 配矿方案 |
| 5.2.2 配矿比对球团矿抗压强度的影响 |
| 5.2.3 配矿比对球团矿显微结构的影响 |
| 5.3 合理化生产建议 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A. 作者在攻读硕士学位期间发表的论文 |
| B. 作者在攻读学位期间参加的学术活动 |
| C. 作者在攻读硕士学位期间参与的科研项目 |
（10）冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 试验方法 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 现工艺条件下球团矿的显微结构 |
| 2.2 预热条件对磁铁精粉球团矿Fe3O4的影响 |
| 2.3 不同预热条件的球团矿显微特征 |
| 2.4 不同焙烧条件的球团矿显微特征 |
| 3 结论 |
四、以赤铁矿为主配加磁铁矿制备的氧化球团矿显微结构（论文参考文献）
- [1]太钢高碱度碱性球团矿制备及应用技术基础研究[D]. 李昊堃. 北京科技大学, 2020(11)
- [2]低铁高硅赤铁精矿对球团焙烧行为与固结机理的影响研究[D]. 张中武. 安徽工业大学, 2019(02)
- [3]B2O3对高炉钒钛炉料造块成矿机理影响研究[D]. 柳浩. 重庆大学, 2018(09)
- [4]磨矿方式对赤铁矿球团预热焙烧性能的影响[J]. 焦国帅,巨建涛,马杰,邢相栋. 钢铁钒钛, 2017(03)
- [5]球团矿矿相结构三维表征及显微力学性能分析[D]. 武风楼. 武汉科技大学, 2017(01)
- [6]赤铁矿配加兰炭生产氧化球团的优化试验研究[D]. 张攀辉. 西安建筑科技大学, 2017(02)
- [7]链箅机—回转窑制备全赤铁矿氧化球团的关键技术研究[D]. 王代军. 北京科技大学, 2017(05)
- [8]新疆区域低品位铁矿制备氧化球团的研究[D]. 曾见华. 重庆大学, 2016(03)
- [9]钒钛磁铁矿球团氧化焙烧行为和固结特性[J]. 陈许玲,黄云松,范晓慧,甘敏. 中南大学学报(自然科学版), 2016(02)
- [10]冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构研究[J]. 刘朝卿,刘然,吕庆,刘小杰,张欣媛. 钢铁钒钛, 2014(06)