一、由内壁氧化层厚度测评过热器管道的剩余寿命（论文文献综述）
鲍俊涛,张启礼,金学峰[1]（2021）在《电站锅炉末级过热器内壁氧化皮分析》文中提出通过对一台运行约13万h的电站锅炉末级过热器进行现场氧化皮检测及实验室分析,预测末级过热器管子的剩余寿命。现场检测氧化皮厚度分布规律与电厂监测的壁温分布规律非常吻合,能反映末级过热器管实际服役时的温度分布状况;通过与实验室分析结果对比,证明采用内壁氧化皮测厚仪的测量结果是可靠的;寿命预测结果显示取样管的最小剩余寿命为46 834 h,应加强监控,其余末级过热器管的剩余寿命仍有较大裕度,但应定期对其氧化皮厚度进行普查。
袁周[2]（2018）在《超超临界机组过热器管道用T92钢高温腐蚀及剩余寿命评估方法研究》文中研究表明随着国家对环保的不断重视,高效节能的超超临界机组正得到广泛推广。超超临界机组进一步提高了运行参数,同时也对过热器管道使用的耐热钢提出了更高的要求。耐高温腐蚀能力是火电机组选用耐热钢的一项重要安全指标,并且在复杂的高温腐蚀环境下,耐热钢还应具有优良的高温强度及较长的使用寿命。T92钢作为“第三代马氏体型耐热钢”中的代表钢种,从2006年开始便凭借其优异的性能与低廉的价格成为我国超超临界机组过热器管道的首选材料。为更好地掌握超超临界机组过热器管道用T92钢的高温腐蚀行为,评估其剩余寿命,本文选取T92钢为研究对象,采用试验研究、理论分析和数值模拟等方法从烟气侧高温腐蚀行为、蒸汽侧高温腐蚀行为以及高温腐蚀对管道壁温、应力和剩余运行寿命的影响这三个方面开展研究。1.采用腐蚀增重法及XRD、SEM、EPMA和EDS等分析手段研究了不同应力状态下的T92钢在650℃和700℃时表面涂覆混合硫酸盐介质后的高温腐蚀行为。结果表明:温度对T92钢的高温腐蚀有显着促进作用;应力的作用使试样表面的缺陷得到发展,加速了基体的腐蚀;表面的腐蚀产物主要是复合硫酸盐、Fe2O3和铬酸盐,并且在高温的作用下复合硫酸盐挥发剧烈。2.采用SEM和EDS等分析手段研究了不同应力状态下的T92钢在600℃和650℃的高温蒸汽环境下的腐蚀行为。结果表明:腐蚀过程主要是O向基体内部扩散的过程;反应生成的腐蚀产物主要是Fe、Cr和O形成的氧化物;温度对氧化层生长有显着的促进作用;应力的存在促进了裂纹的发展,增加了氧化皮脱落的概率。3.通过理论分析和数值模拟计算推导了T92钢氧化层厚度与运行时间的关系以及氧化层厚度与管壁温度和应力之间的关系;计算出T92钢的Larson-Miller公式的C值;在Larson-Miller公式、管壁温度和应力变化规律以及累积蠕变损伤法的基础上,提出过热器管道剩余寿命评估方法,并对某电厂T92钢过热器管道进行剩余寿命评估;最后基于氧化皮的脱落特性,计算出T92钢氧化皮脱落的临界温度变化率,提出运行管理建议,从而为优化机组运行和提高使用寿命提供参考依据。
张辉,李茂东,卢忠铭,杨波,倪进飞,王恋[3]（2015）在《SA335-P22钢主蒸汽管道非破坏性剩余寿命评估方法》文中指出通过宏观检验、多种无损检测方法以及现场硬度测试和金相覆膜方法,对累计运行已超过113 000h的SA335-P22钢主蒸汽管道进行了检测,并结合Larson-Miller公式预测法和蠕变损伤级别分类法共同对该主蒸汽管道进行了非破坏性剩余寿命评估,得出该管道的剩余寿命不超过105 937h。该试验结果可为电厂运行人员提供参考。
耿晓锋,魏克湘,覃波[4]（2014）在《火力发电厂炉管内壁氧化皮厚度超声检测》文中研究说明介绍了炉管内壁氧化膜的形成机理,阐述了炉管受热面氧化膜测量的原理及测量过程.并结合工程实例,对采用超声波检测炉管内壁氧化膜厚度的方法进行了介绍.结果表明,炉管氧化皮厚度超声检测对锅炉管道的维护与检测有重要的指导意义.
郭林海[5]（2014）在《热电厂水冷壁管氢腐蚀失效及裂纹愈合研究》文中指出火电在当前和未来几十年中仍是我国最主要的电力来源。在导致电厂非计划停工的事故中,70%是锅炉管事故,锅炉管事故中有一半是水冷壁管失效引起的。水冷壁管的氢腐蚀失效在水冷壁管的失效形式中是最复杂、最难以预测、发生事故最多的。本文对由蒸汽腐蚀、酸腐蚀、碱腐蚀引起的氢腐蚀失效进行了研究,综合分析了水冷壁管氢腐蚀的失效特征、原因、机理,同时通过热处理的方式对氢腐蚀裂纹进行了愈合研究。本文的主要实验结论如下：1.氢腐蚀失效具有一般特征：沿失效部位管壁横截面从内壁向外壁分布有沿晶界的微裂纹以及组织脱碳现象。微裂纹的数量和大小、脱碳层厚都与氢腐蚀程度有关。2.蒸汽腐蚀、酸腐蚀、碱腐蚀导致的氢腐蚀失效又具有各自的独特之处。蒸汽腐蚀引起的氢腐蚀裂纹内部一般无腐蚀产物和氧化产物。宏观特征是典型的“开窗式”爆口,管壁没有减薄,向火面内表面是有典型特征的氧化铁垢。酸腐蚀、碱腐蚀引起的氢腐蚀失效向火面内表面有腐蚀坑,腐蚀坑前沿的微裂纹内存在腐蚀产物。碱腐蚀沿晶界发展倾向更明显。酸腐蚀、碱腐蚀导致的氢腐蚀失效宏观特征表现为水冷壁管向火面内表面有疏松的腐蚀产物沉积,并且有积垢、腐蚀坑存在,管壁减薄明显。引起氢腐蚀失效的原因分别是：向火面管壁局部位置金属温度波动或者超温,当温度达到一定程度时发生的；锅炉水中剩余酸或pH值较低,又或者是水质较硬、水中存在C1元素；炉水中pH值高,或者是炉水中有高浓缩的碱不能随循环水出去。3.850℃加热：保温1h,10-20μm的裂纹不能愈合；保温3h,30-40μm的裂纹不能愈合,一些稍小的裂纹能够愈合；保温8h,30-40μm的裂纹可以实现愈合,但仍有球状孔洞存在。900℃加热：保温1h,20-301μm的裂纹不能完全愈合；保温3h,很少40-50μm较浅裂纹发生愈合,大部分没有愈合；保温8h,40-50μm浅裂纹愈合,深裂纹仍没有完全愈合。950℃加热：保温1h,30-40μm较深的裂纹没有愈合,一些较浅的裂纹愈合；保温3h,20-30μm的裂纹已经大部分实现了愈合；保温6h,30-40μm的部分裂纹已经实现愈合；保温8h,40-501μm较浅的裂纹能实现愈合；保温10h,40-50μm的裂纹大部分实现愈合,但仍有孔洞存在；保温12h,30-40μm的裂纹能够实现愈合,但仍有孔洞存在。4.提高加热温度和延长保温时间都使裂纹愈合程度加大。裂纹愈合存在一个最低临界温度,低于此温度裂纹无法愈合。在临界温度以上保温,也存在一个最佳保温时间,无限延长保温时间,裂纹愈合程度提高不大。
黄维浩,张瑞,唐松青,赵中平,彭行金[6]（2014）在《运行15万h后F12钢主蒸汽管道剩余寿命的预测与试验验证》文中研究指明通过对已累积运行15万h后F12钢主蒸汽管道取样弯管的持久强度以及高温蠕变裂纹开裂和扩展速率的试验研究,应用积累的F12钢高温持久性能数据,确定原始材料的LarsonMiller方程,并据此方程和弯管的持久性能数据,统计估算取样弯管的剩余寿命和等效运行应力;再应用高温蠕变裂纹开裂和扩展寿命评估法,计算取样弯管在等效运行应力条件下的高温蠕变裂纹开裂和扩展寿命,并对其进行剩余寿命评估;最后根据弯管的显微组织对预测结果进行了验证。结果表明:用Larson-Miller参数法评估得到的主蒸汽管道的剩余寿命为73 515h,等效运行应力为103.97MPa;用蠕变裂纹开裂和扩展寿命评估法得到的剩余寿命为153 354h;该主蒸汽管道仍可正常运行近10a;预测结果与试验验证结果一致。
黄雷[7]（2011）在《裂解炉炉管长期高温组织损伤研究》文中研究表明随着现代工业的迅速发展,在石油化工装置中,高温裂解炉炉管的应用日益广泛,在长期的高温环境下,裂解炉炉管产生高温损伤,容易发生爆管失效。裂解炉炉管的爆管失效不仅给生产单位带来了严重的经济损失,更为严重的是还危及到了人民的生命和财产的安全。因此,高温裂解炉炉管的安全可靠性越来越受到广泛的重视。本论文针对高温损伤后的裂解炉炉管进行宏观的断口分析,其中包括了对断口表面形貌的分析以及损伤部位材质机械性能的分析,从宏观上初步判断其断裂性质。同时,对损伤后的裂解炉炉管又进行了微观组织的分析,其中包括对损伤后的裂解炉炉管进行微观断口形貌分析以及断口表面成分分析。从其微观组织上分析出其损伤机理。最后本论文针对损伤后的裂解炉炉管进行恢复性热处理的探索试验,通过不同加热温度,不同保温时间以及不同冷却方式三个限制条件最后探索出其最佳的恢复性热处理工艺。最后,经过试验得出以下结论:353MA（25Cr-35Ni）裂解炉炉管断口的外观形貌由于氧化腐蚀而颜色发灰,断口表面平整,断口的颜色白亮,无明显的裂纹源区和最后瞬断区,属于典型的整体脆性断裂断口。新管的冲击韧性很高,冲击后的试样未完全断开,表现出很好的塑性,损伤后的裂解炉炉管的冲击韧性极低,冲击后的试样完全断开,断口无塑性变形,表现出脆性断裂的特征。损伤后的裂解炉炉管比新管的硬度高很多,表现出了明显得材质硬化现象。裂解炉炉管新管材料的微观组织为奥氏体,在晶界和晶内分布着少量的颗粒状碳化物。其塑性较好,韧性较高,不容易发生脆性断裂。损伤后裂解炉管体材料的微观组织为在奥氏体基础上沿着晶界分布着大量的长条状σ脆性相与颗粒状碳化物的共晶相。使其韧性显着降低,脆性增加。新管试样冲击后的断口微观形貌,呈现出大量的韧窝,其微观形貌特征为塑性韧窝形貌。损伤后的裂解炉炉管断口微观形貌,呈现出平稳的河流花样,其微观形貌特征为脆性解理形貌。横向断口表面主要成分为Cr和Fe的氧化物,发生了高温氧化现象,但是没有发现Cl和S等腐蚀性介质元素的存在。纵向断口表面成分主要为Cr、Ni和Fe,成份含量基本符合Ni-Cr-Si耐热钢ASTM标准的353MA（25Cr-35Ni）的成份含量。炉管损伤的原因不是材质成分问题,而是其组织脆化造成的。在加热温度为1140℃,保温时间为1小时的情况下,通过10%的盐水淬火σ相消除的效果最好,由损伤后未经处理的σ相颗粒所占面积比值35.8%降到21.5%,是目前条件下,通过试验探索出来的最佳的热处理方法。探索出来的最佳热处理工艺对消除σ相有一定作用,σ相的消除效果能达到45%左右,但是σ相通过本实验探索出来的热处理工艺,不能完全消除。
徐婷婷[8]（2011）在《氧化层厚度对高温受热面温度和应力分布影响的研究》文中研究表明随着经济的不断发展,新投产的机组逐渐地向大容量、高参数的方向发展。机组采用高参数后对管道的金属材质提出了更高的要求,主要表现为金属的许用温度及抗氧化温度的提高。运行温度的升高使锅炉高温受热面管道的蒸汽侧氧化问题日益受到关注。因此,本文针对蒸汽侧氧化层对高温受热面温度和应力分布的影响进行了研究,以期对管道的设计和实际应用中锅炉的操作与维护提出合理建议,有利于提高机组运行的安全和可靠性。文中建立了带有蒸汽侧氧化层的管道的数值分析模型,并对各部分的换热过程进行了详细分析,在计算得出换热工质在不同温度下的物性参数后,运用经验公式的推导确定了管道内外壁面在不同的给定工况下的换热边界条件。结合ANSYS有限元分析的方法,对锅炉高温对流受热管道的传热过程进行了计算,并得出了在不同的管道尺寸，蒸汽流量,蒸汽温度,蒸汽压力以及烟气温度时,管道的外壁面,氧化层/基体界面以及氧化层/蒸汽界面的温度随氧化层厚度的变化情况;最后分析计算了管壁内的热-应力耦合场,得出了蒸汽温度和烟气温度扰动下管道内的温度和应力响应情况。通过文中分析发现氧化层的存在大大影响管道的传热性能,且氧化层的增厚使得管壁基体厚度减薄,使得应力增大。对管道壁温影响的各因素中蒸汽流量变化的影响最为剧烈,因此需要在运行中进行重点监测。管径对传热性能的影响主要体现在壁厚方面,管壁厚度越大则壁面温度越高。相同的扰动幅度下,蒸汽温度的变化对管道各个界面温度和等效应力的影响远大于烟气温度扰动。因此管材的选择和实际运行中均需要综合考虑壁温和应力的安全,从而提高锅炉运行的安全性。
杨淑红,郭福祥[9]（2010）在《电站锅炉过热器的失效分析与寿命评估》文中指出过热器是电站锅炉最主要的运行设备,其工作条件恶劣,运行中经常发生爆管事故,影响机组安全经济运行。通过对电站锅炉过热器失效的原因作了全面分析,并针对典型的过热器系统进行了寿命评估,为电厂制订检修计划提供依据。
石建伟[10]（2010）在《M701型燃机余热锅炉汽包及“四管”受热面日启动过程的寿命研究》文中指出承担调峰任务的燃气轮机电厂,其余热锅炉汽包处在频繁的启停工作状态下,从而使得汽包发生疲劳破坏成为可能,而“四管”受热面（水冷壁,过热器,再热器以及省煤器的总称）的爆管破坏是最常见的锅炉事故之一,所以汽包以及“四管”受热面寿命分析对锅炉安全运行有着重要意义。使用大型通用有限元分析软件ANSYS对某燃气轮机余热锅炉汽包日启动过程中汽包壁的温度和应力变化进行计算与分析。得出了汽包壁与下降管管接头处的循环应力,得出了汽包壁温度分布云图以及温差的时变特征,分析了热应力的变化规律及其存在对汽包安全工作的影响,并对汽包进行了疲劳寿命分析,最终计算出汽包的安全运行寿命,结果发现中压汽包安全余量不足。通过分析发现热应力的存在会显着降低汽包的疲劳寿命。锅炉“四管”受热面处在高温高压的工作状态下,其应力状态将会直接影响其安全性能。确定其应力状态从而对其安全性能进行评价,对锅炉的安全,经济运行有着重要的实际意义。本文对锅炉“四管”的应力集中点（管子入口段）进行了温度场和应力场计算,得出了管子内部的温度与应力分布特点,并对其安全性做出了评价。得出了”四管”受热面可以安全运行的小时数。结果发现除了“四管”受热面在高温高压下运行皆有着较长的安全工作寿命,但由于设计上的缺陷,预热锅炉最前排再热器管子产生漩涡振动,导致管子发生提早失效。在该余热锅炉中,再热器2管排处在所有受热面模块的第一模块,直接承受来流烟气的冲刷。在这种情况下,由于卡门涡街的作用,在其管子横向方向上（锅炉的纵向）将会产生周期性变化的应力。此外,管子还处在温度高达600摄氏度左右的高温下运行,在较高的温度以及交变应力的共同作用下,管子的安全性能将会受到较大的影响。本文对再热器2金属材料在高温与交变应力双重作用下的破坏机理进行了分析,并使用ANSYS有限元软件,针对管子无加固和进行加固的两种情况,对再热器2第一排管子在卡门涡街的作用下的疲劳寿命进行了分析,得出了两种情况下管子安全运行的年限。无加固时工作年限为2.5年左右,对管中部约束后工作年限约为46年左右。
二、由内壁氧化层厚度测评过热器管道的剩余寿命（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、由内壁氧化层厚度测评过热器管道的剩余寿命（论文提纲范文）
（1）电站锅炉末级过热器内壁氧化皮分析（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 锅炉概况 |
| 2 氧化皮现场检测 |
| 2.1 末级过热器氧化皮检测 |
| 2.2 结果分析 |
| 3 实验室分析 |
| 3.1 氧化皮测量 |
| 3.2 剩余寿命预测 |
| 4 结束语 |
（2）超超临界机组过热器管道用T92钢高温腐蚀及剩余寿命评估方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 超超临界机组用耐热钢发展 |
| 1.2.1 铁素体耐热钢 |
| 1.2.2 奥氏体耐热钢 |
| 1.2.3 T92钢简介 |
| 1.3 高温腐蚀对锅炉过热器管道的影响 |
| 1.3.1 高温腐蚀对电站锅炉过热器管道的危害 |
| 1.3.2 过热器管道烟气侧高温腐蚀机理 |
| 1.3.3 过热器管道蒸汽侧高温腐蚀机理 |
| 1.4 超超临界机组用耐热钢关键问题研究现状 |
| 1.4.1 超超临界机组用耐热钢烟气侧高温腐蚀研究进展 |
| 1.4.2 超超临界机组用耐热钢蒸汽侧高温腐蚀研究进展 |
| 1.4.3 超超临界机组用耐热钢寿命预测研究进展 |
| 1.5 研究意义、内容与技术路线 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容与技术路线 |
| 第二章 试验方案与分析方法 |
| 2.1 试验材料及制样方法 |
| 2.1.1 试验材料 |
| 2.1.2 制样方法 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 烟气侧高温腐蚀试验方案 |
| 2.2.2 蒸汽侧高温腐蚀试验方案 |
| 2.3 分析测试方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 T92钢烟气侧高温腐蚀试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 650℃烟气侧腐蚀试验 |
| 3.2.1 腐蚀动力学曲线 |
| 3.2.2 腐蚀产物分析 |
| 3.2.3 腐蚀形貌分析 |
| 3.2.4 小结 |
| 3.3 700℃烟气侧腐蚀试验 |
| 3.3.1 腐蚀动力学曲线 |
| 3.3.2 腐蚀产物分析 |
| 3.3.3 腐蚀形貌分析 |
| 3.3.4 小结 |
| 3.4 不同影响因素对T92钢烟气侧腐蚀行为的影响 |
| 3.4.1 温度对T92钢烟气侧腐蚀行为的影响 |
| 3.4.2 涂盐对T92钢烟气侧腐蚀行为的影响 |
| 3.4.3 应力对T92钢烟气侧腐蚀行为的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 T92钢蒸汽侧高温腐蚀试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 600℃蒸汽腐蚀试验 |
| 4.2.1 表面腐蚀形貌分析 |
| 4.2.2 截面腐蚀形貌分析 |
| 4.2.3 小结 |
| 4.3 650℃蒸汽腐蚀试验 |
| 4.3.1 表面腐蚀形貌分析 |
| 4.3.2 截面腐蚀形貌分析 |
| 4.3.3 小结 |
| 4.4 不同影响因素对T92钢高温蒸汽腐蚀行为的影响 |
| 4.4.1 温度对T92钢高温蒸汽腐蚀行为的影响 |
| 4.4.2 外部加载的应力对T92钢高温蒸汽腐蚀行为的影响 |
| 4.4.3 小结 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 过热器管道壁温和应力的数值模拟及剩余寿命评估方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 计算相关理论 |
| 5.2.1 关于过热器管道的基本传热理论 |
| 5.2.2 有限元分析方法 |
| 5.3 有限元数值模拟 |
| 5.3.1 有限元计算模型建立 |
| 5.3.2 基于氧化层的管壁温度场计算结果 |
| 5.3.3 应力场计算结果 |
| 5.4 基于数值模拟的剩余寿命评估方法研究 |
| 5.4.1 寿命评估方法基础模型建立 |
| 5.4.2 理想情况下剩余寿命评估方法 |
| 5.4.3 氧化皮剥落对机组寿命的影响及控制 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（3）SA335-P22钢主蒸汽管道非破坏性剩余寿命评估方法（论文提纲范文）
| 1 宏观检查及无损检测 |
| 1.1 宏观检查 |
| 1.2 无损检测 |
| 2 理化检验 |
| 2.1 硬度测定 |
| 2.2 金相检验 |
| 3 寿命评估 |
| 3.1 Larson-Miller公式预测法 |
| 3.2 蠕变损伤级别分类法 |
| 4 结论 |
| 5 展望 |
（4）火力发电厂炉管内壁氧化皮厚度超声检测（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 炉管内壁氧化皮产生机理 |
| 2 无损检测方法 |
| 2.1 超声波探测原理 |
| 2.2 高频超声波测量仪 |
| 2.3 高频超声波测量仪测量方法 |
| 2.3.1 精度的测定 |
| 2.3.2 测量方法 |
| 3 结论 |
（5）热电厂水冷壁管氢腐蚀失效及裂纹愈合研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 水冷壁管氢腐蚀失效研究 |
| 1.2.1 水冷壁管失效形式简介 |
| 1.2.2 水冷壁管氢腐蚀失效研究现状 |
| 1.3 水冷壁管氢腐蚀裂纹愈合研究 |
| 1.3.1 裂纹愈合简介 |
| 1.3.2 碳钢氢腐蚀裂纹的愈合研究现状 |
| 1.4 本文的研究内容和意义 |
| 2 材料的制备与试验方法 |
| 2.1 试验材料与处理工艺 |
| 2.1.1 试验研究对象 |
| 2.1.2 试验过程及处理工艺 |
| 2.2 试验所用设备和参数 |
| 2.2.1 氢腐蚀失效宏观观察和材质分析 |
| 2.2.2 材料金相分析、扫描形貌及能谱分析、相结构分析 |
| 3 水冷壁管氢腐蚀失效研究 |
| 3.1 蒸汽腐蚀引起的氢腐蚀失效研究 |
| 3.1.1 宏观形貌观察 |
| 3.1.2 材质成分分析 |
| 3.1.3 爆裂损伤水冷壁管管段的金相分析 |
| 3.1.4 断口的扫描形貌 |
| 3.1.5 蒸汽腐蚀引起水冷壁管氢腐蚀失效总结 |
| 3.2 酸腐蚀引起的氢腐蚀失效研究 |
| 3.2.1 宏观形貌观察 |
| 3.2.2 材质成分分析 |
| 3.2.3 泄漏损伤水冷壁管管段的金相分析 |
| 3.2.4 泄漏损伤水冷壁管内表面积垢的扫描能谱分析 |
| 3.2.5 酸腐蚀引起水冷壁管氢腐蚀失效总结 |
| 3.3 碱腐蚀引起的氢腐蚀失效研究 |
| 3.3.1 宏观形貌观察 |
| 3.3.2 材质成分分析 |
| 3.3.3 泄漏损伤水冷壁管管段的金相分析 |
| 3.3.4 泄漏水冷壁管断口的扫描形貌以及积垢、腐蚀层的扫描形貌和成分 |
| 3.3.5 碱腐蚀引起水冷壁管氢腐蚀失效总结 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 水冷壁管氢腐蚀裂纹愈合研究 |
| 4.1 850℃处理1h、3h、8h裂纹愈合扫描形貌 |
| 4.2 900℃处理1h、3h、8h裂纹愈合扫描形貌 |
| 4.3 950℃处理1h、3h、6h、8h、10h、12h裂纹愈合扫描形貌 |
| 4.4 裂纹处理前后附近成分的能谱分析 |
| 4.5 保温时间对裂纹愈合的影响 |
| 4.6 热处理温度对裂纹愈合的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（6）运行15万h后F12钢主蒸汽管道剩余寿命的预测与试验验证（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1试样制备与试验方法 |
| 1.1试样制备 |
| 1.2试验方法 |
| 2剩余寿命预测方法和计算模型 |
| 2.1时间-温度参数法(Larson-Miller参数法) |
| 2.2高温蠕变裂纹开裂与扩展寿命法 |
| 3剩余寿命的预测结果 |
| 3.1 Larson-Miller参数法预测剩余寿命 |
| 3.2高温蠕变裂纹开裂与扩展寿命法预测剩余寿命 |
| 4预测结果的试验验证 |
| 5结论 |
（7）裂解炉炉管长期高温组织损伤研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.1.1 课题研究背景 |
| 1.1.2 课题研究目的及意义 |
| 1.2 裂解炉炉管组织损伤影响因素及其研究现状 |
| 1.2.1 裂解炉炉管损伤失效及失效形式 |
| 1.2.2 裂解炉炉管组织损伤影响因素 |
| 1.2.3 炉管组织损伤研究现状 |
| 1.3 本研究领域存在的主要问题 |
| 1.4 本文研究的主要内容 |
| 第二章 裂解炉炉管宏观断口分析 |
| 2.1 管体失效分析的思路 |
| 2.2 管体材质化学成分检测分析 |
| 2.3 炉管长期高温损伤后宏观断口分析 |
| 2.3.1 炉管断裂部位检查分析 |
| 2.3.2 炉管断口宏观检查分析 |
| 2.4 炉管材质机械性能检测 |
| 2.4.1 冲击试验 |
| 2.4.2 硬度试验 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 裂解炉炉管断口微观组织分析 |
| 3.1 裂解炉炉管断口金相显微组织分析 |
| 3.2 裂解炉炉管断口微观形貌分析 |
| 3.3 裂解炉炉管断口表面成分分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 损伤后炉管材质的恢复性热处理工艺探索 |
| 4.1 损伤后炉管材质的恢复性热处理试验步骤 |
| 4.2 损伤后炉管材质的恢复性热处理试验探索方法 |
| 4.3 不同加热温度下金相显微组织对比 |
| 4.4 不同热处理工序下金相组织对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（8）氧化层厚度对高温受热面温度和应力分布影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文的主要研究内容及意义 |
| 第2章 蒸汽侧氧化层形成的机理及危害 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 氧化层的形成机理 |
| 2.3 影响金属氧化层形成及厚度增长的因素 |
| 2.4 蒸汽侧氧化层对管道寿命的影响 |
| 2.5 锅炉高温管道寿命评估的方法 |
| 2.5.1 寿命评估的方法 |
| 2.5.2 剩余寿命计算方法的研究与发展 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 有限元分析的理论基础 |
| 3.1 有限元法简介 |
| 3.2 ANSYS软件简介 |
| 3.3 ANSYS热分析原理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 氧化层对管道温度影响的稳态分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 数值模型 |
| 4.2.1 传热数值模型的建立 |
| 4.2.2 计算工况 |
| 4.2.3 传热过程分析 |
| 4.3 ANSYS有限元分析 |
| 4.3.1 高温受热管道有限元模型的建立 |
| 4.3.2 单元类型的确定及网格的划分 |
| 4.4 温度场计算结果及分析 |
| 4.4.1 氧化层对管壁温度的影响 |
| 4.4.2 管外壁温度变化的分析 |
| 4.4.3 氧化层/基体界面温度变化的分析 |
| 4.4.4 氧化层/蒸汽界面温度变化的分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 管道温度和应力分布的瞬态分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 瞬态温度及应力变化的计算 |
| 5.2.1 有限元建模 |
| 5.2.2 瞬态计算结果分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 本文结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
（10）M701型燃机余热锅炉汽包及“四管”受热面日启动过程的寿命研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 锅炉启动过程中汽包壁的瞬态温度场计算方法 |
| 1.2.2 锅炉汽包在启动过程中的应力计算 |
| 1.2.3 关于"四管"受热面安全的研究 |
| 1.2.4 疲劳失效研究 |
| 1.3 本文主要研究内容与方法 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 ANSYS余热锅炉汽包计算 |
| 2.1 疲劳强度的基本概念 |
| 2.1.1 结构疲劳失效的基本特征 |
| 2.1.2 结构疲劳的类型及疲劳设计程序 |
| 2.2 高温疲劳 |
| 2.2.1 蠕变的基本知识 |
| 2.2.2 蠕变与疲劳交互作用 |
| 2.2.3 热疲劳 |
| 2.3 压力容器热应力和内压应力的解析解法 |
| 2.3.1 内外壁温差所引起的热应力 |
| 2.3.2 由上下壁温差所产生的热应力 |
| 2.3.3 内压力引起的应力 |
| 2.3.4 总应力 |
| 2.4 疲劳分析主要步骤 |
| 2.5 计算有限元模型以及网格划分 |
| 2.5.1 计算对象建模 |
| 2.5.2 网格划分 |
| 2.6 分析设置 |
| 2.6.1 材料设置 |
| 2.6.2 分析设置 |
| 2.7 初试条件与边界条件设置 |
| 2.7.1 初试条件 |
| 2.7.2 边界条件 |
| 2.8 校核点的确定 |
| 2.8.1 理论校核点 |
| 2.8.2 实际校核点 |
| 2.9 温度及应力计算结果与结果分析 |
| 2.9.1 低压锅筒 |
| 2.9.2 中压锅筒 |
| 2.9.3 高压锅筒 |
| 2.10 热应力计算结果及分析 |
| 2.11 热应力与温度变化之间的关系 |
| 2.11.1 计算结果 |
| 2.11.2 结果分析 |
| 2.12 本章小结 |
| 第三章 余热锅炉"四管"寿命评估 |
| 3.1 研究背景和意义 |
| 3.2 锅炉"四管"温度场与应力场的计算 |
| 3.2.1 计算有限元模型以及网格划分 |
| 3.2.2 边界条件的确定 |
| 3.2.3 温度场与应力场计算结果云图 |
| 3.3 计算结果分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 余热锅炉首排管子失效分析 |
| 4.1 问题的提出 |
| 4.2 交变应力介绍 |
| 4.3 高周疲劳 |
| 4.3.1 简化的S-N曲线 |
| 4.3.2 古德曼疲劳图 |
| 4.4 建模 |
| 4.5 再热器单管在卡门涡街作用下的受力分析 |
| 4.5.1 烟气速度计算 |
| 4.5.2 卡门涡街力的计算 |
| 4.6 管子受力计算 |
| 4.6.1 边界条件施加 |
| 4.6.2 计算结果及分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 答辩委员会对论文的评定意见 |
四、由内壁氧化层厚度测评过热器管道的剩余寿命（论文参考文献）
- [1]电站锅炉末级过热器内壁氧化皮分析[J]. 鲍俊涛,张启礼,金学峰. 电力安全技术, 2021(03)
- [2]超超临界机组过热器管道用T92钢高温腐蚀及剩余寿命评估方法研究[D]. 袁周. 华南理工大学, 2018(01)
- [3]SA335-P22钢主蒸汽管道非破坏性剩余寿命评估方法[J]. 张辉,李茂东,卢忠铭,杨波,倪进飞,王恋. 理化检验(物理分册), 2015(02)
- [4]火力发电厂炉管内壁氧化皮厚度超声检测[J]. 耿晓锋,魏克湘,覃波. 湖南工程学院学报(自然科学版), 2014(02)
- [5]热电厂水冷壁管氢腐蚀失效及裂纹愈合研究[D]. 郭林海. 大连理工大学, 2014(07)
- [6]运行15万h后F12钢主蒸汽管道剩余寿命的预测与试验验证[J]. 黄维浩,张瑞,唐松青,赵中平,彭行金. 机械工程材料, 2014(01)
- [7]裂解炉炉管长期高温组织损伤研究[D]. 黄雷. 东北石油大学, 2011(01)
- [8]氧化层厚度对高温受热面温度和应力分布影响的研究[D]. 徐婷婷. 华北电力大学（北京）, 2011(09)
- [9]电站锅炉过热器的失效分析与寿命评估[J]. 杨淑红,郭福祥. 电力学报, 2010(03)
- [10]M701型燃机余热锅炉汽包及“四管”受热面日启动过程的寿命研究[D]. 石建伟. 华南理工大学, 2010(04)